為了使空心球輕質耐火澆注料的性能更為優(yōu)越，適用范圍更為廣泛，我們就空心球加入量進行了試驗研究。發(fā)現空心球加入量對110℃烘干后澆注料的體積密度和顯氣孔率的影響見圖1，對常溫抗折強度和常溫耐壓強度的影響見圖2。從圖1可以看出：隨著空心球加入量的增多，烘干后試樣的體積密度從2.00g?cm-3逐漸減小至1.85g?cm-3，而顯氣孔率則從32%逐漸增大至36%。這是因為空心球本身的體積密度小，顯氣孔率大。空心球加入量(w)為30%和35%的試樣的常溫抗折強度和常溫耐壓強度都較低，空心球加入量為40%(w)的試樣的常溫抗折強度和常溫耐壓強度分別達到最高的5.1和28.4 MPa，但空心球加人量為45% (w)的試樣的常溫抗折強度和常溫耐壓強度又有所降低。當空心球加入量為40%(w)時，試樣中骨料與細粉的配比達到最佳，不同粒徑的空心球緊密堆積形成骨架，而細粉填充在空心球骨架的空隙中;對于烘干后試樣而言，水泥水化物對基質細粉之間及基質細粉與空心球之間的結合作用較弱，試樣的強度主要取決于其結構強度。

隨著空心球加入量的增多，經1100或1300℃熱處理后試樣的體積密度、常溫抗折強度和常溫耐壓強度均逐漸減小，顯氣孔率均逐漸增大。

由于試樣細粉中加入了α-Al2O3和廣西黏土，經1100℃或1300℃熱處理后，試樣基質之間及基質與骨料之間都產生了較高的燒結強度，此時試樣的強度不是像烘干后試樣那樣由其結構強度所決定，而是取決于空心球強度、基質細粉之間的結合強度、基質與空心球之間的結合強度三者之中最弱的?？赡苁且驗榻?100℃或1300℃熱處理后試樣基質細粉之間的結合強度以及基質與空心球之間的結合強度均高于空心球的強度，因此熱處理后試樣的強度隨空心球加入量的增多而減小。

綜合來看，空心球加入量為40%(w)時，烘干及熱處理后澆注料試樣的致密度和強度相對最佳。

存在一些較大的氣孔;右側為某個空心球的一小部分，包括部分球殼和部分空腔，其球殼厚度約為600μm?？招那蚺c基質之間結合較緊密。