推鋼式加熱爐的出鋼槽，一般由燒成的鉻鋼玉磚或剛玉預制件砌筑而成。在使用過程中有時因為磚的磨損，導致出鋼槽磨損量大，影響出鋼操作;而且很多時候因為不到計劃修補周期，沒有時間更換而產生事故隱患，嚴威脅到出鋼槽下部水管的安全。
針對修復周期短、免供烤的要求，研制了出鋼槽熱態(tài)修補料，該料應有如下性能：
(1)防爆性好，現場澆注時不發(fā)生爆裂;
(2) 熱態(tài)下流動性好，適應快速修補的要求;
(3) 熱態(tài)強度高，在1150 ~1250℃使用溫度下具有一定的強度及耐磨性，能使用一段時間，為檢修蠃得時間。
針對上述要求，以電熔剛玉為骨料，白剛玉為細粉，添加部分氧化鋁微粉和二氧化碳微粉，以硅溶膠為結合劑，研制了出鋼槽熱態(tài)修補料。
1試驗過程
1.1原料
考慮到出鋼槽部位的使用溫度及使用要求，本澆注料骨料選用電熔棕剛玉及致密剛玉，基質部分選用白剛玉粉、活性氧化鋁微粉和SiO2微粉，選用硅溶膠為結合劑，同時添加復合硬化劑。
1.2試樣制備
按配料組成(表2)配料，在攪拌機中攪拌均勻，振動成型為160mm * 40mm * 40mm的試樣，24h后脫模，脫模后自然養(yǎng)護24h入烘箱，在110℃保溫24h,隨后分別在800℃和1400℃下保溫3h進行熱處理。
按GB/T 2997 -2000檢測試樣的體積密度; 按GB/T5072 -2008檢測試樣的常溫耐壓強度; 按GB/T 3001 -2007檢測試樣的常溫抗折強度; 按GB/T 5988 -2007檢測試樣的燒后線變化率。
2、結果與分析
2. 1流動性
采用<水泥膠砂流動度測定方法>在不跳桌的情況下測定材料的流動度(mm),在加膠量相同的情況下，流動
隨著活性氧化鋁微粉的增加，試樣流動性開始增加，到一定程度又開始減少。在相同氧化鋁微粉加入量情況下，隨著二氧化硅微粉的增加，流動性也相應增加。其中6號方案攪拌后的料粘性增加，施工性能變差。
因為微粉的填充及分散促進作用，減少了顆粒與細粉間的需水量。在一定范圍內，隨著微粉增加，料的流動性增加，但隨著微粉進一步增加，微粉的活性產生了團聚效應，造成料的粘性增加，施工性能隨之下降，
2.2防爆性
根據YB/T 4117 - 2003《致密耐火澆注料抗爆裂性試驗方法》，同時根據修補現場的溫度情況，確定了防爆裂溫度為800℃和1000℃。首先將修補料制成50mm* 50mm * 50mm的試塊，24h脫模，直接將試塊放入已升至800℃和1000℃的高溫爐中，保溫0.5h，然后取出試塊，觀察試塊外觀。結果表明6組試塊均未爆裂，防爆裂性能良好。
結合劑的品種對材料的防爆性能影響極大。本課題中研制的出鋼槽熱態(tài)修補料是硅溶膠結合的。硅溶膠，也稱為納米SiO2溶膠，用分子式表示為SiO2·XH2O，可見硅溶膠中的水并非以自由水形式存在。在受熱時水分會有序排出而不會對材料結構造成破壞，提高了材料的防爆性能。
2.3其它性能
不同溫度處理后的強度、燒后線變化率、體積密度和高溫抗折強度見表4。隨著微粉的加入量增加，不同溫度處理后試樣的常溫耐壓強度和常溫抗折強度均逐漸增加，特別是高溫抗折強度也有類似趨勢微粉的加入不僅提高了材料的流動性，而且填充作用和本身的活性，促進了燒結，相應提高了各溫度段的強度。
綜合各組試樣的施工性能、防爆性能及其它 性能，通過認真比較分析，認為5號試樣綜合性能最好，最后選取5號方案作為現場試驗的生產方案。
3、實際應用
2016年上半年，研制的出鋼槽熱態(tài)修補料在某加熱爐進行了現場施工。該爐出鋼槽磚已磨損約80mm，但離停爐檢修尚有1個月，無法降溫更換相應出鋼槽磚，應鋼廠要求，公司提供了300kg修補料。
修補過程：首先將出料端墻下部耐火磚拆掉一部分，作為檢修通道，然后對待補出鋼槽部位氧化鐵皮進行清理，清理接近完成時，在攪拌機內攪拌修補料，使之具有一定的自流性能，用專用鐵揪將攪拌好的修補料從出鋼槽一側倒入修補位置，同時立即用鐵揪將修補料拍實，修補厚度約50mm，修補過程僅用lh。修補完成后保溫2h后順利出鋼?，F場通過測溫槍測得修補開始時出鋼槽部位溫度為800℃，出鋼時溫度在1180℃左右?，F場已使用91天，未見明顯磨損。
4、結語
研制的硅溶膠結合剛玉質熱態(tài)修補料在熱態(tài)下的施工性能和防爆性能較好，熱態(tài)強度高，可滿足推鋼加熱爐出鋼槽部位熱態(tài)應急修補要求 為檢修爭取了時間，受到用戶好評。