?? 鋼包用不定型耐火材料進行澆注施工時容易出現(xiàn)以下問題：
　 ①由于澆注體需要固化養(yǎng)護（為使?jié)沧Ⅲw的強度能達到渣線筑爐部位的強度，需要時間養(yǎng)護），因此降低了筑爐效率。
　 ②各施工部位需要專用的框架，因此難以確?？蚣艿陌惭b位置。
　 為解決這些問題，必須改進施工方法。
?? 1 改進施工方法
　? 為解決上述問題，最近以煉鋼廠為主引進了正在不斷被推廣的濕式噴補施工技術。噴補操作程序如下。首先，用混合機將不定形材料與水混合后分批裝入料斗，然后把裝入料斗的噴補料用活塞式壓力泵通過管道送到噴嘴，同時通過另外一根管道采用壓縮空氣將固化劑送到噴嘴端部，在噴出之前與噴補料混合后噴補在施工體上。
　? 與以往的澆注施工相比，濕式噴補施工的主要特征如下：
　? ①由于不需要框架，因此能在任意位置進行任意厚度的施工。
??? ②由于添加固化劑，縮短了固化養(yǎng)護時間，因此能進行連續(xù)施工。
　? ③由于施工效率高（5－10t/hr），因此可縮短施工時間。
　? 除此之外，它還能使耐火材料發(fā)生的熔化損失均勻，并可應付緊急情況。即可以說噴補施工法就是利用不定形耐火材料的特性來彌補澆注施工缺陷的施工方法。
??? 2 改進材質
　? 以上述的澆注材料為基礎，對澆注材質的壓力輸送性能、抗腐蝕性能和抗爆裂性能進行了改進。
?? （1） 提高壓力輸送性能為使?jié)袷絿娧a材料能在壓力下從內徑Ф38mm的管道和噴嘴通過，因此事先對各種噴補料在噴嘴內的流動性進行了確認試驗。
　? 根據上述試驗結果可知，采用表１的試料Ｃ和Ｄ時，不會發(fā)生噴嘴堵塞，但由于這兩種試料添加的水分量比澆注料的大，因此會影響抗腐蝕性能?；诖艘?，在試料Ｃ和Ｄ中，以水分低的試料Ｃ為基礎，通過高頻爐的侵蝕試驗，調查了通過增加ＭｇＯ量來提高抗腐蝕性能的效果。結果，考慮到抗腐蝕性能和爐渣侵蝕的深度，將ＭｇＯ量增加到10％，能彌補抗腐蝕性能的惡化。
??? 3 提高抗爆裂性能
　? 采用上述材質對15t鋼包和25t鋼包的包底及包壁進行濕式噴補施工后，在預熱1小時左右時噴補料會頻繁發(fā)生爆裂故障，爆裂寬度大約３０－５０mm。作為防止發(fā)生爆裂的措施，由于當初采取的是添加有機纖維的辦法，但不理想，因此在改善鋼包干燥條件的情況下進行了研究。
?? （1） 爆裂發(fā)生的機理
　? 采用一般干燥曲線模型對干燥中耐火材料內部的溫度和水蒸氣壓力的變化進行了模擬，結果表明，干燥過程中施工體內部存在３個區(qū)域，一是靠近加熱面含水率為０的干燥區(qū)域；二是水分迅速蒸發(fā)的蒸發(fā)區(qū)域；三是在蒸發(fā)區(qū)域產生的水蒸氣流向被加熱的背面，壓力超過了飽和水蒸氣壓，形成凝結現(xiàn)象的凝結區(qū)域。干燥時的爆裂只有在蒸發(fā)區(qū)域滿足了下列條件時才會發(fā)生。
??????? Pａ＋ＵＴ＜Ｐｓ
　　　 Ｐａ：表面熱風蒸氣壓（ＭＰａ）　　　
?????? Ｐｓ：蒸發(fā)面內部的蒸氣壓（ＭＰａ）　　　
?????? ＵＴ：材料強度（Ｍ Ｐa＝與抗拉強度和抗拉變形有關的抗折強度
在加熱面一側的含水量減少到一定程度后進行快速加熱時，由于蒸發(fā)區(qū)域中的溫度變化小，因此內部蒸氣壓的增幅小，但另一方面在干燥初期含水量的狀態(tài)下進行快速加熱時，由于蒸發(fā)區(qū)域靠近加熱面，?? 因此表層一側內部蒸氣壓的增幅明顯。如上式表明的那樣，可以推測蒸發(fā)區(qū)域的內部蒸氣壓增大后，會造成材料自身的強度無法承受這一壓力，因此發(fā)生了爆裂。
?? （2） 改進干燥方法對實際干燥中各部位溫度變化進行實測，摸索出了最佳干燥條件。結果，根據以上噴嘴耐火材料的表面溫度為基準，進行了干燥，基本抑制了爆裂。目前，把以下３點作為抑制爆裂的條件是很重要的。
　? ①干燥開始３小時后：加熱速度＜90℃／hr。
　? ②在３－６小時 后：加熱速度＜200℃／hr（6小時后，以表面溫度８００－９００℃為標準）。
　? ③在６小時后：爐殼溫度＞60℃時，加熱不能超過1200－1300℃。
　? 但是，在冬季室外氣溫低的情況下，由于干燥前的養(yǎng)護強度（抗折強度）低，因此無法確保材料具有耐蒸氣壓的強度，故頻繁發(fā)生爆裂。作為其措施是采取預熱干燥的辦法，即筑爐后在鋼包內對發(fā)熱體進行燃燒，但這種干燥條件有待進一步改善。
??? 在實機使用的情況
??? 1 熔損速度
　? 15t鋼包的包壁采用濕式噴補材料后的熔損速度表明，采用噴補材料的平均熔損速度為1.57mm／爐，雖然比耐火磚的增大５％，但與澆注材相比，卻取得良好的結果，受鋼水沖擊部位的烙損速度最大為2.5mm／爐，與澆注材料的呈相同趨勢，但其絕對值低。與澆注材料的主要區(qū)別在于透氣磚和受鋼水沖擊部周圍的熔損速度非常低，這兩處分別是采用吹氬攪拌和采用AOD（氬氧脫碳法）裝入鋼水時因鋼水沖擊而造成熔損嚴重的部位，由此可知采用噴補料的施工體具有良好的抗磨損性能。???? 2 斷面組織
　? 從15t鋼包在使用３９爐后噴補材的斷面組織照片和爐渣的侵蝕深度來看，包底的侵蝕深度比包壁的大３０－４０mｍ，在微變層內部能看見有一部分橫向裂紋，還能看見有部分金屬侵人。包壁的爐渣侵蝕深度較淺，為１５－２０mm，與澆注材的基本相同。另一方面，由于原始層的組織非常致密，且氣孔率也低，只有12％，因此形成了良好的組織。
　? 使用后的鋼包包壁經取樣做Ｘ線衍射后可知，工作面的組織主要是a－Al2O3、硅鋁酸二鈣（2CaO－Al2O3－SiO2：耐火度1590℃）、尖晶石（ＭｇＯ－Al2O3：耐火度2135℃）；母材由β－Al2O3和尖晶石構成，由此可以推測澆注材和噴補材的化合物相同。這種CaO－Al2O3－SiO2系低熔點化合物的形成是造成熔損的主要原因。另外，尖晶石不是作為材料添加的，它是材料中的Al2O3骨料和基料中的ＭｇＯ細粉在高溫下反應后形成的，即使在母材中，尖晶石也已形成分布范圍廣的組織形態(tài)。
??? 施工效率和成本?? 各種施工方法的施工天數比較結果表明，以一座鋼包的筑爐操作天數為例，采用澆注施工時，由于能連續(xù)接長修補，因此包底和包壁的解體時間可以縮短，與耐火磚相比，可縮短總的工期２５％；采用 噴補施工時，由于添加了固化劑，節(jié)省了養(yǎng)護時間，因此可縮短工期４０％。
　? 成本的比較結果表明，與澆注料相比，噴補料的價格僅僅是固化劑這一項的價格比澆注料高，但由于可延長使用壽命，因此比耐火磚可節(jié)約成本２８％左右，比澆注材料的節(jié)約14％。今后如果能將不定形化的噴補技術應用于目前仍采用耐火磚的容器（如，25t VLF鋼包和中間包等），估計可以大幅度降低耐火材料成本。可以認為這是一種非常理想的施工技術。
??? 結束語
　? 15t鋼包包底和包壁采用濕式噴補施工的結果表明，不論是施工效率，還是成本，都優(yōu)于澆注施工法。為實現(xiàn)將來中間包等也能采用不定形化技術和出鋼槽采用噴補修補技術來延長使用壽命，因此期待著這種濕式噴補機能成為廣泛應用于各種物體施工的通用設備，從而進一步降低耐火材料成本。