低壓鑄造是在裝有金屬液的密閉鋼包中施加氣體壓力，金屬液通過升液管被壓入到模具型腔內(nèi)，保壓一段時間后凝固，以形成鑄件的一種方法。其中保溫性能和密封效果是影響低壓鑄造的主要因素。
鋼包做為低壓鑄造中的盛鋼容器，其壓鑄過程中的保溫性能直接影響鋼水溫度變化，通過計算鋼包外表面的熱量損失可體現(xiàn)其保溫性能優(yōu)劣，在低壓鑄造沖壓之前與沖壓過程中應盡量減少鋼水的熱量損失，否則由于熱量損失過多，鋼水會在升液管中凝結(jié)堵塞，無法填充到模具型腔內(nèi)。為保證低壓鑄造順利進行，應盡量減少鋼包的熱量損失。
為了保證鑄件在壓力下結(jié)晶，組織致密、輪廓清晰、表面光潔，具有較高的力學性能，需要在低壓鑄造過程中對鋼包與鋼包蓋進行密封，而包沿的溫度分布直接影響著密封效果。為了降低密封圈材料的選取難度，減小溫度對密封圈壽命的影響，應盡可能降低包沿密封處的溫度。
近幾年來，對鋼包溫度場研究逐漸成熟，由于耐火層材料及尺寸對鋼包溫度場的影響較小，更多學者已將新型鋼包的保溫性能的研究重點集中在絕熱層的材料、結(jié)構(gòu)及厚度上，為鋼包保溫性能研究提供了重要的參考。本文在以往鋼包設(shè)計的基礎(chǔ)上，針對所需鑄件材料的用量，設(shè)計出所需的低壓鑄造鋼包，并建立鋼包的三維有限元模型，分析鋼包耐火層導熱系數(shù)和厚度對鋼包熱量損失與溫度分布的影響，為低壓鑄造鋼包的設(shè)計及密封圈的選取提供依據(jù)。
1鋼包結(jié)構(gòu)及其材料物性參數(shù)
低壓鑄造鋼包結(jié)構(gòu)尺寸為：內(nèi)腔深度(H1)1.838m,總體高度(H2)2.413m,內(nèi)徑(D內(nèi))1.580m，錐度為15%，按實際盛鋼量折算，有效容積(V)2.613m3，圓周面積11.705m2，上口表面積4.0192，下底面積1.754m2。
2鋼包傳熱數(shù)學模型與計算
2.1假設(shè)條件
根據(jù)鋼包的結(jié)構(gòu)特點，在建立鋼包傳熱數(shù)學模型時作如下假設(shè)：
(1)鋼包包壁視為無限長圓筒壁，包底、包蓋為無限大平板的穩(wěn)態(tài)導熱;
(2)忽略工作層損蝕，認為每個工作過程工作層的厚度是均勻的。
(3)不考慮鋼水的熱分層現(xiàn)象，認為鋼水的溫度分布均勻;
(4)忽略鋼水與工作層、包襯等各層耐火材料及包壁之間接觸熱阻。
2.2邊界條件
根據(jù)鋼包的實際工作情況及傳熱特點，忽略鋼水熱分層、工作層與鋼水接觸熱阻，耐火層內(nèi)側(cè)與鋼水直接接觸，熱量將從耐火層內(nèi)側(cè)傳遞到耐火層外側(cè)，然后只接觸傳導包壁,因此可視工作層內(nèi)壁溫度為鋼水溫度;鋼水液面距包蓋內(nèi)壁距離為300mm,鋼水未接觸到包蓋，鋼水液面對鋼包內(nèi)壁及包蓋內(nèi)壁進行輻射，經(jīng)分析，輻射對未接觸鋼水的內(nèi)壁溫度的提升至1000℃、包蓋內(nèi)壁提升至1100℃;鋼包殼與周圍空氣進行自然對流散熱;包売通過輻射向周圍環(huán)境散熱，由于輻射換熱為高度非線性計算，需要花費大量的計算時間，本文采用簡化形式，即將輻射換熱轉(zhuǎn)化為對流換熱形式。
3溫度場的計算結(jié)果及分析
3.1耐火材料導熱系數(shù)對鋼包溫度分布的影響
鋼包內(nèi)襯有不同的耐火材料，其導熱系數(shù)也不盡相同，導熱系數(shù)的大小直接影響到鋼包溫度場的合理分布，所以，通過分析不同導熱系數(shù)對鋼包溫度場的影響，可合理的選擇內(nèi)襯材料，減少鋼包的熱量損失及溫度應力對鋼包的破壞。
當設(shè)定鋼液溫度為1600℃，工作層、永久層、保溫層、鋼包売的導熱系數(shù)分別為1.15\V/(m?℃),0.5W/(m?℃),0.157W/(m?℃：)和50W/(m?℃),包壁周圍空氣溫度為35℃時，包壁、包蓋、包底的最高溫度達到221.96℃、223.81℃、195.87℃時基本穩(wěn)定，熱量損失為49969.2W,其中包壁占74.87%,包蓋占17.32%,包底占7.81%,可見包壁為主要的熱量損失部位，鋼包的平均熱通量為2435.15W/m2.
3.1.1工作層導熱系數(shù)的影響
在其他條件不變的情況下，隨著工作層導熱系數(shù)的不斷增加，包売表面的溫度不斷上升，當工作層的導熱系數(shù)達到5W/(m?℃)時，包壁的最高溫度接近340℃。圖3為不同工作層導熱系數(shù)鋼包熱量損失，可以看出隨著工作層的導熱系數(shù)由5W/(m?℃)降低到1.15W/(m?℃)，鋼包的熱量損失減少40.28%;隨著工作層導熱系數(shù)的不斷增大，導熱系數(shù)對熱量損失的影響逐漸減小。
3.1.2永久層導熱系數(shù)的影響
永久層導熱系數(shù)增加，隨著永久層導熱系數(shù)的增加，鋼包表面溫度受導熱系數(shù)的影響逐漸減小，包壁的最高溫度從221.96℃上升到280.90℃，當永久層的導熱系數(shù)超過2W/(m?℃)時，對鋼包表面的溫度幾乎無影響。
3.2耐火材料厚度對鋼包溫度分布的影響
通過計算發(fā)現(xiàn)，在其他條件完全相同時，僅改變工作層或永久層的厚度對鋼包的溫度分布及熱量損失影響不大，但由于絕熱層的導熱系數(shù)較小，厚度的改變對鋼包的熱狀態(tài)影響較大。當絕熱層的厚度d分別為5mm、10mm、15mm和20mm，其余的耐火材料厚度不變。
區(qū)域1是工作層，區(qū)域2和3分別是永久層和絕熱層，區(qū)域4是包殼，從圖中可以看出，由于各層材料的厚度，材質(zhì)和物性參數(shù)的不同，各層內(nèi)的溫度梯度也不同，當絕熱層厚度增加后，工作層和永久層的溫度梯度下降，絕熱層的溫度梯度升高，包殼的溫度顯著降低。隨著絕熱層厚度的增加，鋼包工作層、永久層的溫度呈遞增趨勢，在絕熱層厚度為20mm時，工作層、永久層、包壁的平均溫度分別為1275℃、860℃、235℃，而在絕熱層為5mm時，工作層、永久層、包壁的平均溫度分別為1180℃、680℃、325℃，耐火層厚度的改變對鋼包的溫度分布影響較大。
3.3密封包沿處的溫度分析
由于低壓鑄造鋼包密封處的溫度約在150℃，增加了橡膠密封圈的選取難度，通過上述絕熱層對鋼包溫度及保溫性能的分析，絕熱層厚度對鋼包的溫度影響較大，可通過改變包沿附近處絕熱層的厚度，并將絕熱層應用到包蓋，改變保溫層在耐火層中的位置等，可降低包沿處的溫度。圖8為改進后包襯節(jié)點的溫度分布，區(qū)域1是工作層，區(qū)域2和3是永久層和絕熱層，區(qū)域4是包沿，從包蓋中絕熱層厚度分別是5mm、10mm、15mm、20mm的溫度曲線圖中可看出，隨著絕熱層厚度的不斷增加，包沿密封處的溫度不斷降低，其對應的密封處的溫度分別為163.53℃、155.42℃、133.25℃、125.92℃，絕熱層由10mm增加到15mm時，對密封處的影響最大，溫降為22.17℃.當厚度在其他范圍變化時，對溫度的影響很小;而當絕熱層厚度為20mm時，改變絕熱層在耐火層中的位置，絕熱層與外壁距離分別為225mm、250mm、275mm時包沿密封處的溫度分布曲線，由圖可看出，不同位置的絕熱層對密封處的溫度沒有影響，而僅改變了耐火層內(nèi)襯溫度分布。
4結(jié)論
1.鋼包工作層、永久層的導熱系數(shù)對鋼包有一定的影響，隨著耐火層導熱系數(shù)的增加，導熱系數(shù)對鋼包熱量損失及溫度分布的影響逐漸減小，當工作層導熱系數(shù)大于3時，對鐵骨錚錚包的熱量損失影響減少，當永久層導熱系數(shù)大于2時，對包殼的溫度場及熱量損失幾乎無影響。
2.鋼包的熱損失主要是通過包壁散失造成的，而影響包壁熱損失的主要原因是絕熱層的厚度，絕熱層厚度的增加，有效的減少了包壁的熱量損失及平均溫度，絕熱層由5mm增加到20mm，包壁平均熱量損失及溫度分別減少了40.94%和31.77%，約16841W和90℃，其中絕熱層厚度在10~15mm時，對鋼包的熱量損失影響最大，鋼包的絕熱層的合理厚度應大于15mm，可有效提高鋼包的保溫性能。
3.將絕熱層應用至鋼包蓋中，減小了鋼包密封處的溫度，其中絕熱層的厚度在10~15mm時，對密封處的溫差影響最大，溫差為22.17℃，所以包蓋絕熱層的厚度應大于15mm;包蓋絕熱層的位置對鋼包密封處的溫度無影響，而僅改變了耐火層內(nèi)襯溫度分布。
