? ? (云南馳宏鋅鍺股份有限公司會澤冶煉分公司鉛廠, 云南 曲靖 655011)[摘 要] 結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際，從渣型、溫度、噴槍控制、生產(chǎn)操作等方面對側(cè)吹爐耐火磚侵蝕原因進(jìn)行分析研究，提出了降低耐火磚侵蝕速度、延長側(cè)吹還原爐爐齡的措施。
[關(guān)鍵詞] 側(cè)吹還原爐； 耐火磚； 侵蝕 ； 爐齡； 噴槍云南馳宏鋅鍺股份有限公司會澤冶煉分公司鉛廠粗鉛系統(tǒng)采用富氧頂吹熔煉—液態(tài)鉛渣側(cè)吹還原煉鉛工藝。其中側(cè)吹還原爐為矩形結(jié)構(gòu)，兩側(cè)分別安裝8支噴槍，爐外部為鋼爐殼，并襯裝水套，內(nèi)部用鎂鉻質(zhì)耐火磚砌筑，其中噴槍磚與爐底、爐墻磚砌筑形成一個整體。
噴槍磚的使用壽命與側(cè)吹還原爐的整體爐齡密切相關(guān)，國內(nèi)其它側(cè)吹還原爐整體爐齡在12個月左右，而噴槍磚壽命僅有3～6個月，延長噴槍磚壽命對于提高全流程的效率具有重要意義。
1 氧氣側(cè)吹還原工藝原理
艾薩爐產(chǎn)出的液態(tài)富鉛渣直接經(jīng)熱渣口進(jìn)入還原爐，還原爐兩側(cè)有煤氣噴嘴、工業(yè)氧噴槍為爐內(nèi)提供熱源；塊煤和碎焦作為還原劑,石灰石、鐵焙砂作為熔劑經(jīng)配料由冷料口加入，原料經(jīng)還原熔煉產(chǎn)出粗鉛、還原渣，還原渣經(jīng)電熱前床至煙化爐回收有價(jià)金屬，煙氣經(jīng)余熱鍋爐回收余熱、布袋收塵、尾氣脫硫處理后達(dá)標(biāo)排放。爐內(nèi)的主要反應(yīng)有：
CH4+1.5O2=CO+2H2O
(1)CH4+2O2=CO2+2H2O
(2)C+O2=CO2
(3)2C+O2=2CO
(4)CO2+C=2CO
(5)2CO+O2=2CO2
(6)PbO+C=Pb+CO
(7)PbO+CO=Pb+CO2
(8)PbO·SiO2+CO= Pb+CO2+SiO2
2 側(cè)吹爐耐火材料及特性要求
側(cè)吹還原爐呈矩形，主要包含爐基、爐殼、爐底、爐身、爐頂，其中爐身有噴槍區(qū)、熔池區(qū)，外部由水套、鋼殼組成，內(nèi)部砌筑耐火材料。由于耐火材料直接與高溫熔渣、鉛液及燃燒火焰接觸，耐火材料的使用壽命直接影響著還原爐的壽命。
側(cè)吹還原爐內(nèi)的耐火材料為鎂鉻磚，鎂鉻磚是以氧化鎂(MgO)和三氧化二鉻 (Cr2O3)為主要成分、方鎂石和尖晶石為主要礦物組分的耐火材料制品，其耐火度高，高溫強(qiáng)度大，抗堿性渣侵蝕性強(qiáng)，熱穩(wěn)定性優(yōu)良，對酸性渣也有一定的適應(yīng)性。
常用耐火材料的理化指標(biāo)有：
(1)耐火度：在足夠高的溫度下不軟化、不熔融的性能，表征指標(biāo)為耐火度。
(2)荷重軟化溫度：在高溫下能夠承受大荷載及其他熱機(jī)械應(yīng)力，且不喪失結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、不發(fā)生變形坍塌的性能，表征指標(biāo)為荷重軟化溫度。
(3)高溫體積穩(wěn)定性：在使用過程中，不產(chǎn)生過大的體積膨脹或收縮，以免影響高溫設(shè)備的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性或嚴(yán)密性，表征指標(biāo)為重?zé)€變化。
(4)熱震穩(wěn)定性：抵抗溫度急劇變化而不發(fā)生開裂、剝落的能力，表征指標(biāo)為熱膨脹系數(shù)和抗熱震性指標(biāo)。
(5)抗渣性：使用過程中抵抗各種侵蝕性物質(zhì)的化學(xué)作用而不被蝕損的能力。
(6)耐磨性：抵抗高速流動的火焰、含固體顆粒的煙氣、液態(tài)金屬和熔渣、固體物料等物質(zhì)的直接沖刷或磨蝕的能力。
側(cè)吹還原爐耐火材料鎂鉻磚的理化指標(biāo)為荷重軟化開始溫度≥1 700 ℃，熱震穩(wěn)定性1 100 ℃,水冷≥7次，體積密度3.44 g/cm3。
3 側(cè)吹爐噴槍磚侵蝕分析
側(cè)吹還原爐噴槍磚是還原爐爐體耐火材料的重要部分，噴槍磚燒損、侵蝕速度過快不僅影響還原爐噴槍使用壽命，還會造成噴槍磚上部區(qū)域耐火磚掉落、垮塌等問題，影響還原爐爐齡。
3.1 高溫熔渣和鉛液侵蝕
側(cè)吹爐高溫熔渣沖刷侵蝕部分是由于高溫熔體流動造成的，主要表現(xiàn)在側(cè)吹爐進(jìn)料、排放過程1 150 ℃左右的高溫熔渣流動對噴槍區(qū)流動侵蝕、沖刷；另一個原因是爐內(nèi)強(qiáng)烈攪拌作用，熔煉過程中熔渣在噴槍作用下產(chǎn)生強(qiáng)烈的攪拌，高溫爐渣具有強(qiáng)烈的侵蝕和浸透能力，當(dāng)爐渣、鉛液滲入耐火材料，造成各部分磚之間膨脹系數(shù)不同引起剝落。
3.2 耐火磚中礦物與熔渣反應(yīng)
側(cè)吹爐噴槍區(qū)鎂鉻磚的主要成分為CaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3、MgO、Cr2O3等，還原爐熔煉過程中產(chǎn)生的渣主要含CaO、SiO2、Fe2O3等， CaO、SiO2會侵蝕鎂鉻磚工作面，并且沿氣孔滲透到鎂鉻磚內(nèi)部，與方鎂石反應(yīng)生成低熔物。
3.3 高溫?zé)龘p侵蝕
側(cè)吹爐噴槍區(qū)域處于熔渣高溫區(qū)和流動沖刷區(qū)，當(dāng)側(cè)吹爐進(jìn)液態(tài)鉛渣時，爐渣的比重約5.0，液態(tài)渣含鉛約40%～55%，該渣具有較好的流動性和沖刷能力，此時處于還原初期，爐內(nèi)溫度較低，約950～1 050 ℃。隨著還原劑的加入，側(cè)吹爐內(nèi)還原爐氣氛增強(qiáng)，爐內(nèi)溫度逐步升高，反應(yīng)區(qū)溫度可高達(dá)到1 150～1 250 ℃，當(dāng)達(dá)到還原終點(diǎn)放渣時，爐內(nèi)最高溫度在1 250 ℃以上，放渣后溫度逐步降低。冶煉周期性溫度變化對噴槍磚的侵蝕影響較大。
由于還原爐作業(yè)制度為周期性操作，生產(chǎn)過程中溫度發(fā)生變化時會引起耐火磚產(chǎn)生裂紋，嚴(yán)重時會引發(fā)耐火磚表面剝落，并加劇熔渣的滲透和侵蝕，影響冶金爐爐齡。
3.4 噴槍侵蝕
3.4.1 噴槍安裝不合理
噴槍安裝位置不合理會造成側(cè)吹爐噴槍磚高溫?zé)龘p、侵蝕。如果噴槍爐內(nèi)部分距離槍口磚內(nèi)側(cè)過近，會造成噴槍竄火導(dǎo)致槍口磚燒損。另外噴槍伸入爐內(nèi)過長，噴槍火焰會直接噴燃到對面噴槍區(qū)域造成高溫侵蝕，加劇噴槍燒損。
3.4.2 噴槍燒損
噴槍燒損時，噴槍壓力明顯降低，火焰不能直接穿透熔渣，而是轉(zhuǎn)向噴槍出口、槍口磚區(qū)域，高速燃燒的火焰對槍口耐火磚沖刷，并該區(qū)域的煤氣、氧氣燃燒形成局部高溫區(qū)，溫度可達(dá)1 250～1 300 ℃，加劇噴槍磚的燒損、侵蝕。
4 降低側(cè)吹爐噴槍磚侵蝕速度的措施
4.1 控制停開爐溫度
檢修更換爐內(nèi)耐火材料重新啟動的側(cè)吹還原爐，要嚴(yán)格按升溫曲線控制升溫、保溫時間，升溫過程中發(fā)生熄火等情況時，要按升溫曲線緩慢重新升溫，避免降溫和升溫過快造成爐內(nèi)耐火材料剝落、崩塌等。
圖1 升溫曲線
4.2 嚴(yán)格控制操作溫度
還原爐正常熔煉時爐內(nèi)溫度1 100～1 200 ℃，保持還原爐爐內(nèi)溫度均勻穩(wěn)定是降低噴槍磚侵蝕、沖刷速度和延長還原爐爐齡的重要手段。溫度控制首先要保持側(cè)吹還原爐煤氣、氧氣的壓力和流量穩(wěn)定，嚴(yán)格控制還原劑的加入速度和配入量。
4.3 選擇合理的冶煉渣型
還原爐內(nèi)襯采用的是鎂鉻質(zhì)耐火磚，其為堿性耐火材料，如果冶煉渣型選擇不當(dāng)，會嚴(yán)重影響耐火材料使用壽命。因此還原冶煉渣型為SiO2/Fe=0.6～1.1 ，CaO/SiO2=0.2～0.6。
4.4 精細(xì)操作
還原爐熔池液面高度是生產(chǎn)中一個關(guān)鍵參數(shù)，熔池液面過高，爐內(nèi)靜壓力過高，易造成渣口、鉛口跑渣等事故，也會使噴槍阻力過大，堵塞、燒損噴槍，加快噴槍磚的侵蝕、沖刷速度，縮短還原爐爐齡。因此，還原爐熔池深度嚴(yán)格控制在1.5～1.8 m，熔渣淹沒噴槍約500～800 mm。
4.5 噴槍控制合理
噴槍安裝進(jìn)入爐墻內(nèi)側(cè)，約30～50 mm顯露于還原爐爐膛直接與高溫熔渣接觸，避免安裝不當(dāng)對噴槍區(qū)域耐火材料造成嚴(yán)重侵蝕。嚴(yán)格執(zhí)行噴槍壓力、流量巡檢制度，發(fā)現(xiàn)噴槍堵塞、燒損及時處理。
5 結(jié)語
對側(cè)吹爐噴槍磚侵蝕機(jī)理及原因進(jìn)行分析，通過控制渣型、優(yōu)化操作、控制合理的冶煉溫度等措施，有效降低了還原爐噴槍磚侵蝕速度，避免了頻繁更換噴槍區(qū)耐火材料對其它區(qū)域耐火材料造成的損傷，不僅降低了檢修成本，也有效提高了還原爐爐齡，為富氧頂吹艾薩爐—熱渣側(cè)吹還原爐—煙化爐長周期穩(wěn)定運(yùn)行奠定了基礎(chǔ)。
